耐火材料抗滲透性與耐蝕性的關係詳解
發布時間:2017/6/13 15:05:33
間(t)是拋物線關係。一旦熔渣滲透到耐火材料氣孔內,耐火材料即會向滲透的熔渣中溶解擴散,而且熔渣組成的變化速度由擴散速度控製。假定平均氣孔半徑(r)不變時,耐火材料的成分在熔渣中達到飽和濃度的時間可以用式(2-17)表示。說明滲透到耐火材料氣孔中的熔渣達到飽和的時間是非常之短的,也可以近似地認為:滲透到耐火材料中的熔渣,其組成幾乎不變化(或與滲透時間無關)。
但是,由於耐火材料氣孔徑的不均勻性,耐火材料在熔渣滲透過程中溶解反應引起熔渣物理性質變化,以及耐火材料中溫度不均勻等因素實際滲透深度(Lp)比由式(2-22)計算得出的深度(L理)要小,假定熔渣在滲透過程中,其物理化學性質均不變化時,對於毛細管-多孔質耐火材料來說,熔渣的滲透深度Lp為:L2p=rtcosθ/2.8ηb2 (2-23)
式中b——氣孔曲折度係數。
其理論值等於π/2≈1.57,實際值為b=1.6±0.1。
當在耐火材料中添加能夠抑製熔渣滲透的物質時,同一種熔渣對於該耐火材料的滲透深度Lp:
L2p=rtσcosθ/2.8ηθ2 (2-24)
如果定義R2p=L2p/L2p=σcosθb2/σcosθb2 (2-25)
由於潤濕的程度(潤濕性的量σcosθ與耐火材料和熔渣的性質有關,而與熔渣的滲透時間無關,見式(2-25),因此可以將Rp盡定義為耐火材料抵抗熔渣滲透的係數。由式(2-25)看出,Rp小於1時,添加物可能促進熔渣向耐火材料內部滲透(滲透深度比理論值大);當Rp=1時,添加物對抑製熔渣滲透不起作用;當大於Rp>1時,添加物可以抑製熔渣向耐火材料中的滲透。Rp值越大,熔渣向耐火材料中的滲透深度就越小,也就是說,該耐火材料抵抗熔渣滲透的能力越強。
由式(2-25)可導出:
R?p=σssb2/σss·b2 (2-26)
式中σss——未添加抑製熔渣滲透的物質時的界麵張力;
σss添加抑製熔渣滲透的物質之後耐火固相的界麵張力。
由式(2-23)和式(2-25)得:
L2p=L2p/R2p=rtσcosθ/2.8R2pη
由式(2-22)和式(2-24)得:
L2p=L2理/1.4R2p(2-28)
即L’p=L理/1.18Rp(2-29)
根據L?紮格(Zager)公式,耐火材料中氣孔半徑r的平均值由下式求出:
r2=8K/Ap(2-30)
式中K——耐火材料的透氣度,μm2;</p><p>Ap——耐火材料的顯氣孔率,%
耐火材料通過氣孔吸收熔渣的量(體積v)為:
V=LpSAp(2-31)
式中S——耐火材料的截麵積;
Ap——耐火材料的顯氣孔率;
Lp——溶渣的滲透深度。
將式(2-22)和式(2-27)代入式(2-31)得出耐火材料顯氣孔率對熔渣滲透影響的關係式為:
V2=A3/2K1/2S2tσcosθ/R2pη (2-32)
由於熔渣滲入耐火材料氣孔中會引起其成分在熔渣中溶解,並導致熔蝕,因而可以認為:熔渣的滲透與耐火材料的溶蝕之間存在一定的關係。餘仲達和井楠宏等(1993年)研究了這種關係。其結果得出,對於鎂質耐火材料來說,兩者之間存在指數關係,因而他們認為:為了有效地抑製鎂質耐火材料的熔蝕,r/R?p應滿足如下關係:
(σcosθ/η)r/R2p<0.08 (2-33)
即R?P﹥1.25rσcosθ/η (2-34)
式(2-33)和式(2-34)說明,抗滲透能力強和抗蝕能力強的鎂質耐火材料應具備以下幾點:
1.氣孔半徑(r)小(鋼包熔渣不滲入小於5μm的氣孔);
2.耐火材料的抗滲透係數Rp應較大;
3.熔渣與耐火材料之間的濕潤性的量σcosθ應較小;
4.熔渣黏度(η)應大。
其中,在耐火材料中添加能夠增加Rp值的物質對提高該材料的耐蝕性和抗滲透能力為有效,所以,Rp表明了耐火材料的熔損與熔渣滲透之間的定量關係。榮盛耐材為您提供高品質耐火材料。
對於特定的耐火材料和熔渣組成而言,該耐火材料向這種熔渣中的溶解特性也就決定了。為了降低耐火材料向熔渣中的溶解速度,根據式(2-27)可有兩種解決辦法。
1.熔渣與耐火材料之間的潤濕性的量σcosθ,並提高熔渣的黏度η值;例如,碳化矽質和氧化物-碳複合耐火材料屬於這一類的耐火材料。
2.能夠改變耐火材料和熔渣的性質、組成等物質,以增加該耐火材料抵抗溶渣滲透係數Rp值;例如,向鎂質耐火材料添加Cr2O3者ZrO2等耐火材料。
還有一種例外的情況,就是在熔渣中使用的耐火材料,由於碳和ZrO2等能被V2O5及V2O3潤濕,因此上述兩種辦法對這種使用條件都無能為力。所以,其解決辦法主要是選用致密鎂質原料,采用特殊顆粒級配以達到生產氣孔徑細化(r)的耐火材料。從而抑製熔渣向耐火材料內部的滲透。
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